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2 차 정화의 유형

번호 검색 :0     저자 :사이트 편집기     게시: 2021-03-24      원산지 :강화 된

용강의 탈산화

현재, 일회용 컨버터 공정은 용융 철의 규소 및 인 함량에 의존하는 40-100ppm의 인 함량에 도달 할 수있다. 슬래그의 양에 따르면, 용융 철의 실리콘 함량을 결정하기 위해, P2O5는 탈인시에 형성되어야한다. 현재, 용융 된 철이 탈수 인, 특히 일본에서 탈수 된 후 덜 슬래그를 덜하는 것이 더 널리 사용됩니다. 토론에 따르면. 탈인 화는 변환기 이중 법에 의해 수행되고, 용강은 최대 40ppm의 인을 함유한다. 그러나이 경우에는 뜨거운 금속 탈산물은 먼저 desilicirized해야 함을 주목해야합니다. 결과적으로, 컨버터는 초저 실리콘 함량으로 제련되므로 컨버터는 슬래그 작동이 적은 이점이 있습니다. 한편,이 프로세스는 높은 스크랩 로딩 비율을 허용하지 않습니다. 2 단 변환기 프로세스 (이중 방법), 첫 번째 컨버터의 슬래그가 꺼지고 두 번째 변환기가 탭되는 후에 슬래그가 다음 변환을 위해 변환기로 되돌아 가서 변환기의 마지막 인 함량이 30ppm에 도달합니다. 여기서 모든 인이 컨텐츠가 변환기가 끝날 때의 내용을 나타냅니다. 태핑 중에 소량의 슬래그가있는 경우, 슬래그에서의 P2O5의 감소는 용강을 인으로 되돌릴 수 있습니다. 또한, 소량의 인 함유 합금 원소 및 페로 완광 소량을 첨가하면 인 함량이 적다. 최종 생성물의 인 함량은 컨버터의 끝에서 인 함량보다 약 10ppm이다.CCM-ChnzBtech.

사실, 래들로를 첨가하고 용강의 2 차 정제를 위해 다른 방법을 사용하여 인 함량을 낮은 수준으로 감소시킬 수 있습니다. 이 공정은 변환기의 두드림 온도를 약 50 ° C 만 줄입니다. 환원 된 용강 온도는 다음 2 차 정제 공정에서 용강을 가열하여 균형을 이루어야합니다. 이중 변환기의 제 2 컨버터의 인 밸런스 값이 비교되었다. 컨버터 슬래그의 철분 함량은 약 18 %이고, P2O5 함량은 약 0.4 %이고, 태핑 온도는 1700 ℃이다. 우리는 20ppm 인으로 강철을 얻을 수 있습니다

탈황

BOF 용광로 제강 생산 동안, 탈황은 용융 된 철 탈황, 변환기 탈황, 용광로 외부의 용융 된 강철 탈황 3 단계로 나뉜다. 탄화 칼슘, 마그네슘 또는 산화 칼슘과 마그네슘의 혼합물을 분사함으로써, 용강 내의 황 함량을 20ppm으로 감소시킬 수있다. 그 결과 주로 탈황제의 양에 의해 결정됩니다. 컨버터 또는 전기로의 탈황은 작고 용강 탈황은 결국 남아있다.

효율적인 탈황을 달성하기 위해 다음과 같은 조치를 취해야합니다. 충분한 알루미늄을 첨가해야하며, 래들 슬래그는 산화 칼슘으로 포화되어야합니다. 효율적인 탈황을위한 운동 조건을 보장하기 위해, 국적의 용강은 격렬하게 끓는 것과 반드시 ​​끓을 수 있어야합니다. 소위 \"산화 칼슘 포화 \"가 래들의 상단 슬래그의 특성을 표현하는 데 사용되는 것으로 규정되었습니다. 산화 칼슘 포화도는 산화 칼슘 포화와 관련된 정상적인 국자 상단 슬래그의 조성을 확인하는데 사용된다. 산화 칼슘 포화 칼슘이 1과 같을 때, 국적의 탑 슬래그가 포화 산화 칼슘이라는 것을 의미합니다. 산화 칼슘 포화 칼슘이 1보다 작 으면, 국적의 상단 슬래그는 불포화 산화 칼슘 균일 한 액체 슬래그 인 것을 의미합니다. 산화 칼슘 포화 칼슘이 1보다 크면 MAI는 국적의 상단 슬래그가 산화 칼슘의 초반 균질의 슬래그 인 것을 보여줍니다. 산화 칼슘 포화의 변화와 용융 된 강철 탈황 중 탈황 속도의 관계가 테스트되었습니다. 국적의 상단 슬래그가 산화 칼슘으로 포화 된 상태에서 탈황 율은 95 %에 도달 할 수 있습니다. 국적의 상단 슬래그가 불포화 산화 칼슘 인 상태에서 탈황 효율이 감소합니다. 이것은 국자의 상단 슬래그에서 CAO의 활동의 감소로 인해 발생합니다. 국적의 상단 슬래그가 초반 칼슘 산화 칼슘 인 상태에서 탈황 효율도 감소합니다.

탈황로의 용강 강철의 강렬한 끓는 동안 탈황 이외에 다른 반응이 발생합니다. 한편으로, 국적의 상단 슬래그의 SiO2는 Al2O3을 형성하고 Si 함량을 증가시켜 [Al]와 반응하여 Si 함량을 증가시킨다. 동시에 공기 중의 AI 및 O2는 또한 2 차 산화를 일으킨다. 이러한 상이한 반응을 고려할 때, S 및 AL의 내용은 시간의 함수이다. 간단한 탈황의 경우, 소량의 알 굽는 손실이 있습니다. 슬래그의 양의 감소로 인해, 알루미늄의 소비는 용강의 끓는 과정에서 동시에 증가 할 것이다. 또한, 용강이 재산화 될 때, 더 많은 것이 더 많이 발생한다. A1은 불타졌습니다. 슬래그의 양의 감소로 인해, 국자의 상단 슬래그에서의 Mn의 양은 감소하고, 노의 Mn 함유량은 약간 증가한다. 그러나. 국자의 상단 슬래그에서 SiO2 함량이 감소하면 SI 내용이 크게 증가하게됩니다. Si 함량의 증가는 특히 저 실리콘 강, 특히 얇은 플레이트 및 스트립의 생산을위한 탈황에 도움이되지 않습니다. 그것은 폭력적인 강철 끓는 강철 비등을 줄이면 필연적으로 탈황 효율에 심각한 영향을 미칠 수 있습니다. 최상의 작동 조건 하에서 탈황 효율은 실제로 92 %에 도달 할 수 있습니다. 교반 강도의 약화는 탈황 효율이 75 %로 떨어질 것입니다. 퍼니스의 교반 강도가 충분하지 않고 공기 유량이 낮고 끓는 물에 도달 할 수 없으면 탈황 효율은 35 %에 도달 할 수 있습니다.

최적의 탈황 조건 하에서, 뜨거운 금속 탈황 후의 황 함량의 가장 낮은 값은 10 또는 20ppm에 도달 할 수있다. 고황 함량의 경우 용강 강철의 탈황은 요구 사항을 완전히 충족시킬 수 있습니다. 용융 철 탈황 효율은 일반적으로 75 %에 도달하기 위해 필요합니다. 뜨거운 금속 탈황 후의 황 함량은 30ppm 미만이어야합니다. 2 차 정제 중 상대적으로 낮은 탈황 효율의 경우, 35 %와 같은 용융 철화가 향상되어야한다. 이 경우, 황 함량은 뜨거운 금속 탈황 후 약 30ppm으로 감소되어야하므로 최종 황 함량이 최소값이 50ppm의 최소값에 도달 할 수 있습니다. 일반적으로, 뜨거운 금속 탈황 후 황 함량은 150ppm로 감소되어 최종 황 함량의 가장 낮은 값이 100ppm에 도달 할 수 있습니다.


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